《1 引言》
1 引言
大多数工程结构或机械的失效是由一系列变幅循环载荷产生的疲劳累积损伤造成的。疲劳累积损伤理论是研究在变幅疲劳载荷作用下疲劳损伤的累积规律和疲劳破坏准则, 它对疲劳寿命的预测十分重要。
《2 疲劳损伤》
2 疲劳损伤
疲劳损伤的定义:受损物体在交变载荷作用下价值或用途减小。其物理解释通常是将损伤概念与失去完整性相联系, 如形成微观裂纹、物理性能下降等。疲劳损伤在物理上的形式是多种多样的, 这是造成疲劳强度和疲劳寿命分析困难的根本所在。目前定义损伤变量有两种途径:a.微观的或物理的;b.宏观的或维象的。不论采用何种损伤定义, 疲劳损伤都有以下特点:
1) 不可逆性。
疲劳损伤无论在空间上还是在时间上都是一个连续变化的内变量, 是材料真实缺陷对材料力学行为影响的笼统表观量。因此, 真实损伤与损伤状态变量之间有一定的函数关系。按照连续介质损伤力学的观点, 疲劳累积损伤是在交变载荷作用下, 材料内部结构不可逆变化过程的宏观连续变量;从能量观点看又是一种能量耗散的不可逆过程
2) 随机性。
疲劳损伤的随机性主要来自两方面
《3 确定性疲劳累积损伤理论》
3 确定性疲劳累积损伤理论
任何一个疲劳累积损伤理论必定以疲劳损伤D的定义为基石, 以疲劳损伤的演化dD/dN为基础。一个合理的疲劳累积损伤理论, 其疲劳损伤D应该有比较明确的物理意义, 有与试验数据比较一致的疲劳损伤演化规律, 以及使用比较简单。
按照疲劳累积损伤规律, 目前的疲劳累积损伤理论, 从方法论上划分, 可归纳为宏观维象的疲劳累积损伤理论和基于某种损伤机制的、半分析的疲劳累积损伤理论;从事物的不确定性上划分, 有确定性疲劳累积损伤理论和用于疲劳可靠性分析的疲劳累积损伤统计理论。笔者在这里只研究确定性疲劳累积损伤理论。
构造一个疲劳累积损伤理论, 不论它有效与否, 必须定量地回答三个问题:a. 一个载荷循环对材料或结构造成多大损伤;b. 多个载荷循环时损伤是如何累加的;c. 失效时临界损伤有多大。
对这三个问题的不同回答, 构成了不同的确定性疲劳累积损伤理论, 见表1。
表1 累积损伤理论
Table 1 Damage cumulative rule
《表1》
一个载荷循环造成的损伤 |
损伤如何累加 | 失效时临界损伤大小 |
线性 |
等损伤累积 | 1 |
非线性 |
非等损伤累积 | a |
按照表1, 应有8类疲劳累积损伤理论, 但实际上在目前的所有疲劳累积损伤理论中, 基本上都是等损伤累积。除了少数几个模型外, 绝大多数模型理论上的临界损伤为1, 因此, 笔者将疲劳累积损伤理论分成两大类:线性的等损伤累积理论和非线性的等损伤累积理论, 习惯上称为线性累积损伤理论和非线性累积损伤理论。
《3.1 线性累积损伤理论》
3.1 线性累积损伤理论
线性累积损伤理论系指在循环载荷作用下, 疲劳损伤与载荷循环数的关系是线性的, 而且疲劳损伤可以线性累加, 各个应力之间相互独立和互不相关;当累加的损伤达到某一数值时, 试件或构件就发生疲劳破坏。线形累积损伤理论中最典型的理论是Miner-Palmgren理论, 简称Miner理论
1) Miner理论的物理背景。
a. 在任意等幅疲劳载荷下, 材料在每一应力循环中吸收等量的净功, 净功累积到临界值, 即发生疲劳破坏;b. 在不同等幅及变幅疲劳载荷下, 材料最终破坏的临界净功全部相等;c. 在变幅疲劳载荷下, 材料各级应力循环中吸收的净功相互独立, 与应力等级的顺序无关。
2) Miner理论对三个问题的回答
a. 一个循环造成的损伤为
式中N是对应于当前载荷水平的疲劳寿命。
b. 等幅载荷下n个循环造成的损伤为
变幅载荷下n个循环造成的损伤为
式中Ni是对应于当前载荷水平Si的疲劳寿命。
c. 临界疲劳损伤DCR。 若是常幅循环载荷, 显然当循环载荷次数n等于其疲劳寿命N时, 发生疲劳破坏, 即n=N, 由式 (3) 得到
3) Miner理论简评。
Miner理论可以认为是线性损伤、线性累积循环比理论, 其成功之处在于大量的实验结果 (特别是随机谱试验) 显示临界疲劳损伤DCR的均值确实接近于1, 在工程上因简便而得到广泛的应用, 其他确定性的方法则需要进行大量试验来拟合众多参数, 精度并不比Miner理论更好。Miner理论的主要不足是:a. 损伤与载荷状态无关;b. 累积损伤与载荷次序无关;c. 不能考虑载荷间的相互作用。
《3.2 非线性累积损伤理论》
3.2 非线性累积损伤理论
自Miner准则提出以来, 针对其不足, 提出了大量的累积损伤理论, 其中绝大多数为损伤非线性、等累积损伤理论。这些理论大致可分为5类:a. 基于损伤曲线法的非线性累积损伤理论;b. 基于材料物理性能退化概念的非线性累积损伤理论;c. 基于连续损伤力学概念的非线性累积损伤理论;d. 考虑载荷间相互作用效应的非线性累积损伤理论;e. 基于能量法的非线性累积损伤理论。
3.2.1 基于损伤曲线法的非线性累积损伤理论
1) Manson模型对三个问题的回答
a. 一个循环造成的损伤为
式中Ni是对应于当前载荷水平的疲劳寿命, B和β为材料常数。
b. 多个循环造成的损伤为
c. 临界疲劳损伤DCR。显然临界疲劳损伤DCR=1。
Marco-Starkey用该模型很好地解释了被广泛引用的两级载荷作用下的载荷次序效应, 但没有给出qi的具体表达式, Manson-Halford基于有效微观裂纹增长的概念完善了该模型, 并给出材料常数β=0.4。在两级载荷下Manson给出的经验公式为
2) Manson模型简评。
此类模型可称之为损伤幂指规律、等损伤累积规律。Manson理论对两级载荷试验的结果吻合较好, 但并没有证明对多级或随机载荷有效, 另外该模型无法考虑载荷间的相互作用效应。
3.2.2 基于材料物理性能退化概念的非线性累积损伤理论
早在1938年和1955年, Kommers和Henry就将疲劳极限的变化作为损伤的度量
1) 叶笃毅模型的物理背景。
疲劳过程中弹性模量E和屈服强度σb的下降主要与循环载荷下试样内部不断萌生的裂纹及其扩展过程中引起的试样承载面积减损有关, 塑性性能下降过程微观上对应了材料内可动位错的逐渐耗尽与位错运动壁垒的形成过程, 韧性下降则是上述强度与塑性在疲劳损伤过程中劣化的综合表现。
叶笃毅韧性耗散模型中的损伤表达式为
2) 叶笃毅模型对三个问题的回答
a. 一个循环造成的损伤为
b. 多个循环载荷作用造成的损伤。等幅谱下多个循环载荷作用造成的损伤即为等式 (8) , 在多级疲劳载荷谱下, 疲劳累积损伤公式以两级载荷谱为例, 假定第一级应力σ1作用n1次, 那末在第二级应力σ2作用下的剩余循环比即为
c. 临界疲劳损伤。临界疲劳损伤DCR≈1。
由式 (10) 容易得出, 按高低顺序加载时,
3) 模型简评。
叶笃毅韧性耗散模型虽然具有较好的物理基础, 但在最后的损伤表达式中只含一个参量, 即循环数n, 不含其他力学参量, 实际上是另一种形式的幂指数模型, 其优点是形式简单, 不需要其他试验常数, 但同样它也不能考虑载荷间的相互作用。
3.2.3 基于连续损伤力学概念的非线性累积损伤理论
1) 模型的物理背景。
疲劳损伤的发展是一个不可逆的能量耗散过程, 耗散的能量可分解为外状态变量与内状态变量, 内状态变量反映材料内部结构状态的变化, 当其变化到一定程度时, 材料便丧失了抗疲劳的能力, 以致发生疲劳破坏。从这一概念出发并假设:a. 加载过程中材料中的不可逆应变仅为微观塑性应变;b. 损伤变化率对有效应力的影响很小。于是得出疲劳损伤部分的非线性的损伤演变方程为
式中
当初始条件为N=0时, D=0, 对上式进行积分得
设N=Nf (即断裂失效) 时, D=1, 材料的疲劳寿命为
于是损伤表达式 (13) 可改写成
2) 模型对三个问题的回答
a. 一个循环造成的损伤为
b. 多个循环载荷作用造成的损伤。等幅谱下多个循环载荷作用造成的损伤即为等式 (15) 。多级疲劳载荷谱下, 疲劳累积损伤公式以两级载荷谱为例, 假定第一级应力σ1作用n1次, 那末在第二级应力σ2作用下的剩余循环比为
c. 临界疲劳损伤。显然临界疲劳损伤DCR=1。
3) 模型简评。
新兴的损伤力学研究方法已应用到疲劳研究领域, 损伤力学方法以热力学原理为背景, 借助严密的数学、力学概念建立表征损伤演变规律的发展方程。此法突破了维象研究的范畴, 研究前景广阔。其不足是理论性很强, 材料常数难以确定, 现阶段尚难于在工程上推广。
3.2.4 考虑载荷间相互作用效应的非线性累积损伤理论
考虑载荷间相互作用效应的非线性累积损伤理论有三类。第一类包括Corten-Dolan模型
1) Corten-Dolan模型对三个问题的回答
a. 一个循环造成的损伤为
式中m为材料损伤核的数目, 应力越大, m越大;r为损伤发展速率, 它正比于应力水平S, 即r∝S;c, d为材料常数。
b. 等幅载荷下n个循环造成的损伤为
变幅载荷下n个循环造成的损伤为
式中ni为第i级载荷的循环次数,
c. 临界疲劳损伤。临界疲劳损伤DCR=N1m
对于常幅载荷, N1为对应于此疲劳载荷的疲劳寿命;对于变幅载荷, 式中下标“1”代表已作用的载荷系列中最大一级载荷所对应的疲劳寿命。于是, 在p级载荷作用下, 累积损伤为
因为疲劳损伤核产生后在后面的疲劳加载过程中不会消失, 只会增加, 所以mi=m1, 式 (18) 成为
由于损伤发展速率r正比于应力水平S, ri∝Si, 所以
式中S1为本次载荷循环之前的载荷系列中最大一次的载荷, N1为对应于S1的疲劳寿命, d为材料常数。Corten-Dolan基于疲劳试验数据建议:
2) 模型简评。
Corten-Dolan损伤理论使用二级程序试验测定d值, 并认为d值不变。但实际上二级程序试验与结构件承受的随机载荷谱有很大不同, 而且d值并非不变, 是随载荷的增大而降低的, 所以工程应用时, 为了可靠, Corten-Dolan损伤理论仍需做大量的试验。
3.2.5 基于能量法的非线性累积损伤理论
1) Niu模型的物理背景。
Niu等在考察了应变疲劳试验数据后发现, 在循环过程中应变循环硬化系数在变化, 应变循环硬化指数则变化不大。据此提出了新的应力应变关系为
式中K*和n*分别为接近失效时 (r=n/Nf=1) 的循环硬化系数和循环硬化指数, β为循环硬化速率, 其表达式为
式中a和b为常数。
塑性应变能增量表达式为
引入参数ϕ, 令
式中
2) Niu模型对三个问题的回答
a. 一个循环造成的损伤为
b. 多个循环造成的损伤。由于损伤与应力应变历程有关, 因此模型给不出损伤的显式表达, 这里引用文献
c. 临界疲劳损伤。临界疲劳损伤DCR=1。
3) 模型简评。
由于损伤与加载的过程有关, 因此模型可以考虑载荷次序效应以及载荷间的相互作用效应, 同时该模型还考虑了加载过程中应变硬化指数的变化。模型的理论性强, 但需要确定的参数多, 因而难于在工程上推广。
《4 确定性疲劳累积损伤理论讨论》
4 确定性疲劳累积损伤理论讨论
《4.1 关于损伤等效累积》
4.1 关于损伤等效累积
迄今为止, 疲劳损伤等效累积的“合理性”是毋庸置疑的, 在处理复杂载荷条件下的疲劳问题时, 仍在广泛地应用以等效损伤状态为前提的损伤累积方法。无论是线性还是非线性疲劳累积损伤理论, 对于两个不同水平的循环应力σ1和σ2, 均假设:若σ1作用n1次, 造成的损伤为D, 则σ2应有一个对应的当量循环次数n2, 使得σ2作用n2次造成的损伤也等于D, 即材料在σ2作用n2次后的损伤状态与σ1作用n1次后的损伤状态完全相同。
现在的问题是这样的损伤等效状态是否存在, 疲劳等累积损伤是否合理。文献
尽管如此, 由于疲劳问题的复杂性, 尚未发现建立在非等累积损伤基础上的疲劳损伤累积理论。
《4.2 关于疲劳损伤临界值》
4.2 关于疲劳损伤临界值
目前绝大多数确定性疲劳累积损伤理论的损伤临界值在理论上均为1, 但在实验或在工程实践中, 临界损伤值常出现不是1的情况。为此, Walter Schutz提出了相对Miner法则
《5 结论》
5 结论
1) 倪侃在文献
2) 基于材料物理性能退化概念的非线性累积损伤理论, 基于连续损伤力学概念的非线性累积损伤理论, 以及基于能量法的非线性累积损伤理论, 具有很强的物理基础和严密的数学逻辑证明, 能够考虑多种疲劳现象, 因此此类模型有很广阔的应用前景, 但是, 由于缺少实验数据的支持, 此类模型目前很难在工程上得到应用。
3) 笔者以为, 对于确定性疲劳累积损伤理论, 无论是何种载荷谱, 损伤模型无论是线性的还是非线性的, 都可以用式 (31) 表达累积损伤, 因此式 (31) 可以看作疲劳累积损伤的普适方程。循环续循环的累积损伤结合局部应力应变法或其他疲劳分析方法可以考虑多种疲劳现象, 如载荷次序效应、载荷间的相互作用效应、包氏效应和记忆特性等。虽然计算复杂, 但在计算机上可以轻易实现。