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张于贤,王红
《中国工程科学》 2007年 第9卷 第8期 页码 88-91
为研究自增强超高压容器的残余应力，提出了一个新型的应力应变模型，该模型比别的模型更接近于自增强超高压容器用钢的实际工作情况；以某材料为例介绍了确定该新型模型的方法，并对其误差进行了分析，论述了由一般的拉伸曲线求解该新型的应力应变关系模型的可行性及可靠性。
王靖涛
《中国工程科学》 2007年 第9卷 第11期 页码 11-15
将岩土塑性体应变与剪应变的相互作用原理拓展到了非饱和土领域。除了塑性体应变与剪应变的相互作用外，在非饱和土中出现了两类新的相互作用，吸力-塑性体应变和孔隙气压力-塑性体应变。吸力具有二重性质，其对塑性体应变作用包括两个相反的方面。基于吸力性质，阐明了非饱和土的一些独特的性质，诸如有效应力参数的物理涵义，吸力对体积变化和前期固结压力的影响和湿陷机理等。另外，应用拓展的塑性体应变与剪应变相互作用原理，从理论上证明了非饱和土的临界状态线是存在的和唯一的，以及它与应力历史无关。
关键词： 塑性体应变与剪应变的相互作用原理 非饱和土 基质吸力 有效应力原理
付宗营,赵景尧,蔡英春
《中国工程科学》 2014年 第16卷 第4期 页码 25-29
研究探讨了干燥过程中树盘受抑制干缩应变、自由干缩应变、弹性应变、黏弹性蠕变应变以及机械吸附蠕变的图像解析测算法；运用该方法测算了白桦树盘常规缓慢干燥（含水率分布均匀）过程中干缩异向性引起的弦向各应变，分析了干燥过程中不同含水率阶段的应力状态及应力与各应变的关系。结果表明：应变的图像解析测算法可满足精度要求；树盘干燥至fiber saturation point( FSP)以下，弦向首先受拉伸应力作用，随着干燥的进行，拉伸应力转变为压缩应力；应力方向与各应变对应关系不同，与黏弹性蠕变应变无明显对应关系，与机械吸附蠕变基本对应。
王玉莹,佟晓辉,孙晓明,孙威
《中国工程科学》 2009年 第11卷 第6期 页码 146-152
应用北京昌平及西集沙层应力仪观测资料，根据该仪器以往30 年所观测到的地震震例以及2004年12 月26 日印尼8.7 级地震的前兆特征；沙层应力仪记录的汶川8.0 级地震短临前兆过程，符合沙层应力仪多年监测实践总结出来的孕震物理模型，尤其是2008 年3 月开始出现的短临异常时间与形态的阶段性变化，临震异常特征明显，与卫星热红外等其他观测项目具有很好的时间同步性
关键词： 汶川地震 沙层应力仪 沙层应力孕震物理模型 临震信号
王靖涛
《中国工程科学》 2006年 第8卷 第9期 页码 24-29
对岩土塑性变形过程中体应变与剪应变的相互作用原理的内涵做了深入的阐述，特别对塑性体应变和剪应变之间的相互作用方式，塑性体应变对抗剪能力的直接控制作用，剪缩和剪胀发生的条件，应力路径相关性是这种相互作用的综合体现及实例验证，临界状态是塑性和弹性体应变都保持不变的纯粹剪切变形过程等方面进行了论证；根据这个相互作用原理，在理论上证明了空间临界状态线的存在性和唯一性以及它与应力是无关的。
关键词： 岩土塑性体变形和剪应变的相互作用原理 岩土本构关系 压硬性 剪胀性
顾文彬,陈学平,刘建青
《中国工程科学》 2013年 第15卷 第10期 页码 71-79
韩文坝,蔡冰清,刘大斌,韩晓东
《中国工程科学》 2005年 第7卷 第11期 页码 42-47
以直杆轴向拉伸为例说明：单元体斜截面上的平衡应力只是保证斜截单元体平衡的应力，不是保证其上质点平衡的应力；单元体平衡与质点平衡是不同的。推导出二向应力状态下质点的平衡应力为σ′α=(σ2x+σ2应力状态质点平衡应力的极值条件：σx=σy；应力σ'α在与X轴成45&推导出质点平衡应力比最大主应力σ1=σx+τ大21/2倍。，无论多大应力都不会被破坏的错误结论。
张亦良,徐金泉,王羽辞
《中国工程科学》 2009年 第11卷 第8期 页码 38-43
针对石化特种设备中硫化氢（H2S）应力腐蚀问题现状，综合比较了国际权威机构NACE，EFC以及ISO发布的最新标准、规范，对H2S应力腐蚀的环境界定、试验方法、影响因素、应力腐蚀评价准则及对材料的要求等做了扼要的综述。同时对焊接残余应力的产生、测定方法、消除措施等进行了论述，列举了实际参与研究的发生应力腐蚀容器的实例及残余应力的影响。
基于高等分析的钢结构设计——材料建模与应变极限 Research Article
Leroy Gardner, Xiang Yun, Andreas Fieber, Lorenzo Macorini
《工程（英文）》 2019年 第5卷 第2期 页码 243-249 doi: 10.1016/j.eng.2018.11.026
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