《1 前言》

1 前言

防弹运钞车应具有良好的防弹功能，在遇劫匪抢劫时保证保安押运人员和现金运输的安全；车辆的重要部位，如电池、发动机、水箱、油箱等具有防弹功能后，在遇枪击时，也能保证运钞车辆安全行驶的功能。防弹钢板不仅用于运钞车的防护，还应用于防暴车，以及公安特种车辆的防护中。统计表明，目前我国防弹车产量已超过15万辆[1~3] ，而这类特种车辆所用的防弹板是重要的关键材料之一。

目前防弹钢板按其生产工艺可分两大类：一类为热轧钢板，以瑞典Swedish Steel AB（SSAB）公司的 Domax Protect（Defend）250 和 300 为代表，这类钢板除具有良好的防弹功能外，其加工性能、可焊性及冷弯性能良好，其抗拉强度大于900 MPa，一般小于 1 000 MPa；另一类为热处理钢板，以瑞典 SSAB公司的Domax500为代表，这类钢板系热轧后通过热处理淬火而满足强度要求的，其强度高，通常大于1 500 MPa，但加工性能、可焊性及冷弯性能远不如热轧类钢板[4] 。

我国试制的防弹钢板多为淬火硬化钢，板形和加工性能不如热轧类钢板，而热轧类防弹钢板完全被瑞典SSAB公司垄断，因此研究开发具有自主知识产权的热轧类防弹钢板尤其重要。

运钞车防弹钢板要满足《专用运钞车防护技术条件》（GA 164—2005）中A级防护标准。国内一般采用含高铬镍的调质热处理钢板，但其存在强度高、成形性能和焊接性能差，价格贵等缺点。热轧防弹钢板具有性能均匀稳定、板形好、良好的冷加工性和焊接性能，生产成本低，以及易于生产等优点。但是热轧防弹钢板在国内生产比较困难，目前主要依赖国外进口，钢板的价格高且厚度较厚，同时在焊接时对焊条也有特殊要求。本文的高强度热轧防弹钢板B900FD正是为了解决防弹钢板存在的以上问题和不足而研究开发，是基于微合金复相钢具有的优良强韧性匹配，采用控轧技术，实现在热轧态下供货使用，具有优异的加工性能、可焊性，同时价格低廉，可替代进口防弹钢板。

《2 化学成分及设计原则》

2 化学成分及设计原则

虽然相变诱发塑性（TRIP）钢具有优良的变形能力，但由于屈强比相对较低，防子弹的侵切能力也相对较低，且轧制工艺复杂，成本较高。而贝氏体钢或复相钢采用固溶强化、析出强化、位错强化、细晶强化等复合强化手段，可以达到所需的强度水平，热轧条件也比较容易达到。因此热轧防弹钢板B900FD 的化学成分设计原则上采用贝氏体钢或复相钢。

碳含量太高将降低防弹钢的塑性并恶化焊接性能，因此应控制在不大于0.20 %的范围；Si、Mn是固溶强化元素，Si 含量太高易恶化钢板的表面质量，应控制在 0.80 %以下，Mn 对塑性的影响不明显，因此可控制在 2.0 %以内。这样可将钢板强化到700 MPa，但与900 MPa还有很大差距，必须加入微合金元素，用析出强化和细化晶粒等方法进一步提高钢板的强度。Ti 既是析出强化又是晶粒细化元素，还能改变硫化物的形态，提高钢板的韧性，加入0.15 %以下；V是析出强化元素，在低温下析出后可以有效提高铁素体基体的强度；Nb是控制轧制的有效强化元素。同时加入少量的Cr和Cu以增加钢板的耐腐蚀性，加入微量的B可进一步提高钢板的强度[5，6] 。为了提高钢板的卷取温度添加了Mo和Ni 等元素。热轧防弹钢板B900FD的化学成分见表1。

《表1》

表1 热轧防弹钢板B900FD的化学成分

Table 1 Chemical composition of hot rolling bulletproof steel B900FD   

                                                                                                                                                  %（质量分数）

《3 金相组织》

3 金相组织

热轧防弹钢板 B900FD 的金相组织为铁素体+珠光体+贝氏体，见图1。钢板头部由于轧辊温度较低，贝氏体组织增多，珠光体量减少；钢板尾部因轧辊温度升高，珠光体组织增多。

《图1》

图1 热轧防弹钢板B900FD的金相组织 F

Fig.1 The microstructure of the hot rolling bulletproof steel B900FD

《4 力学性能》

4 力学性能

《4.1 弯曲试验》

4.1 弯曲试验

热轧防弹钢板不同位置的弯曲试验结果见表 2。头部出现裂纹，可能是由于头部贝氏体组织较多，钢板韧性下降的原因所致。

《表2》

表2 钢板不同位置的弯曲试验结果

Table 2 Bend experiment in different position of steel

注：d为弯曲半径；a为钢板厚度

《4.2 冲击试验》

4.2 冲击试验

冲击试样为V型缺口，试验结果见表3，相应的载荷、位移曲线见图 2。其屈服载荷为 2.86 kN，最大载荷为7.61 kN，说明开发的防弹钢具有良好的抗冲击载荷变形能力，进而保证较大的冲击韧性（Ak值）。

《表3》

表3 冲击试验结果

Table 3 Impact test results

《图2》

图2 冲击试验的载荷、位移曲线

Fig.2 Load vs displacement curve of impact experiment

注：F u—失稳点载荷；F a—失稳终止点载荷；Fgy—屈服载荷； Fm—最大载荷

《4.3 拉伸试验》

4.3 拉伸试验

钢板不同位置的拉伸试验结果见表 4，中部比头部、尾部具有更好的强韧性匹配。

《表4》

表4 钢板不同位置的拉伸试验结果

Table 4 Strength results in different position of steel

注：R p—屈服强度；R m —抗拉强度；A50—50 mm标距的延伸率

《5 轧制工艺》

5 轧制工艺

《5.1 终轧温度对防弹钢性能的影响》

5.1 终轧温度对防弹钢性能的影响

终轧温度与强度的关系见图 3，随终轧温度的升高，抗拉强度、屈服强度均下降。终轧温度与延伸率的关系见图 4，随终轧温度的升高，延伸率升高。

《图3》

图3 终轧温度与强度的关系

Fig.3 The relationship of final rolling temperature and strength

《图4》

图4 终轧温度与延伸率的关系

Fig.4 The relationship of final rolling temperature and elongation

《5.2 卷取温度对防弹钢性能的影响》

5.2 卷取温度对防弹钢性能的影响

卷取温度与强度的关系见图 5，随卷取温度的升高，抗拉强度、屈服强度均下降。基于以上的结果并考虑防弹板合理的强韧性匹配，确定热轧防弹钢板B900FD的终轧温度和卷取温度见表5。

《图5》

图5 卷取温度与强度的关系

Fig.5 The relationship of coiling temperature and strength

《表5》

表5 热轧防弹钢板B900FD的终轧温度和卷取温度

Table 5 Final rolling temperature and coiling temperature of hot rolling bulletproof steel B900FD

《6 枪击试验》

6 枪击试验

《6.1 枪击试验结果》

6.1 枪击试验结果

枪击试验按标准《专用运钞车防护技术条件》（GA 164—2005）的要求进行，采用微型冲锋枪，弹型为DAP51 B型7.62钢芯弹，弹头质量为5.45~5.6 g，弹速为 485~515 m/s，射击距离分别为 5 m、10 m、 15 m，每个钢板有三个着弹点，呈三角形，距离约为50 mm。不同射击距离的枪击试验结果见表6，距离 10 m 射击后的钢板照片见图 6。枪击试验结果表明，热轧防弹钢板B900FD满足枪击试验的要求。

《表6》

表6 不同射击距离的枪击试验结果

Table 6 Target test results of different target distance

注：减薄量按公式A=（h 0－h 1）/h 0计算，h 0为钢板的原始厚度，h 1 为着弹点未穿透的最小厚度，测量h1是用线切割沿着点中部切割开后再用游标卡尺进行测量

《图6》

图6 距离10 m射击后的钢板照片

Fig.6 Steel picture after target test in distance of 10 m

《6.2 防弹钢板经枪击后着弹点的变形特性分析》

6.2 防弹钢板经枪击后着弹点的变形特性分析

防弹钢板经枪击后着弹点发生隆起（见图 7），隆起边缘与基板一段为变形过渡区，隆起壁为变形区，隆起顶部分为顶变形区（其大小与子弹钢芯直径相当）。图8是着弹点截面硬度随距离的测量结果，着弹点产生大的塑性变形引起强烈的加工硬化，硬度随之升高。变形过渡区主要以弯曲变形为主，变形区以拉伸变形为主，隆起顶的外层为拉伸变形，而内层为压缩变形。

《图7》

图7 着弹点隆起截面和硬度测定点照片

Fig.7 Section of bullet wound and hardness test points

《图8》

图8 着弹点变形后的硬度分布曲线

Fig.8 Hardness distribution of bullet wound after deformation

图9是100倍防弹钢板的中心疏松线照片，中心疏松层位于防弹板截面的中心位置。图10为25 倍下的着弹点顶部照片，可以看出：中心疏松线依然存在，而隆起顶部外侧受拉伸变形减薄。变形晶粒明显的方向性250倍照片见图11；内侧50倍晶粒轻微细化照片见图12，其厚度变形很小。从图13隆起顶部的250倍照片可以看出：中心疏松线内侧组织细密，而外侧要疏松一些，也进一步证明了隆起顶部内侧受压，外侧以拉伸变形为主。图10同时还表明着弹点最薄处不在隆起顶部，而在顶部与侧壁过渡处，该区域也是最危险的地方，当子弹打击防弹钢板时，裂纹首先在该处产生并进一步扩展，当其强度不足时，导致防弹钢板被穿透。

《图9》

图9 板材中心疏松线照片

Fig.9 The loose wire in the plate

《图10》

图10 着弹点顶部照片

Fig.10 At the top of bullet wound

《图11》

图11 隆起外侧变形晶粒照片

Fig.11 Grain outside the upheaval

《图12》

图12 隆起内侧的晶粒细化照片

Fig.12 Grain refinement inside the upheaval

《图13》

图13 隆起的顶部变形照片

Fig.13 Deformation at the top of the upheaval

从以上分析可以得知，当防弹板承受子弹的冲击时，其变形极不均匀，且十分复杂，着弹点发生隆起变形，最薄弱处在隆起顶部与隆起侧壁的过渡区。如果防弹板的屈服强度过低，则很快在该处产生塑性变形，并使该处厚度减薄，从而形成危险的减薄区，使防弹板的抗弹能力下降；而当屈服强度在一个合理范围时，则可以降低该区域的塑性变形，充分发挥隆起侧壁的拉伸变形和过渡区的弯曲变形吸能作用，提高防弹钢板的抗子弹侵切能力。防弹钢板具有的这种合理的屈服强度，即为防弹钢板具备的基本防子弹侵切能力。因此，防弹钢板要有优良的防弹性能必须具有一定的抗拉强度和合适的屈服强度，并有足够的延性和韧性。

《7 结语》

7 结语

采用微合金化复相钢开发的热轧防弹钢板 B900FD，具有优良的强韧性匹配，提高了加工性能、可焊接性，降低了成本，与国外同类产品比较具有板厚更薄、价格低的优势。钢板的相关性能指标达到了标准《专用运钞车防护技术条件》（GA 164— 2005）的要求，并通过了公安部安全与警用电子产品质量检查中心的鉴定，目前已批量生产。