《1 引言》
1 引言
目前, 国内外大多数凝析气藏的开采都是在损耗地层天然能量条件下进行的。这种开采模式具有生产成本低和工艺简单的优点, 但烃类储量的采收率却非常低。在凝析气藏的凝析油含量, ρo≥200 g/m3时, 凝析油的采收率, φo在20%~45%, 天然气的采收率, φg在60%~80%
凝析气藏开采的最大采收率主要靠最大限度的保持储层的单一气相, 以便液烃组分被开采出来。过去, 回注天然气一直应用于提高凝析气藏的凝析油采收率——我国的保持压力开采近几年基本上都是这种模式
《2 注气开采》
2 注气开采
《2.1循环注气》
2.1循环注气
凝析气藏的循环注气开采可以追溯到20世纪40年代。当时, 美国人为了满足战争对汽油产品的需要, 在开发凝析气藏时建立了几个干气回注装置, 以便获得高质量的轻质汽油
循环注气开采是把采出气分离为凝析油和干气之后, 将干气继续回注该气藏的一种开采模式。其中, 100%的干气回注是普遍采用的具体开采模式, 但它是否经济合算很值得研究。Ormerod等人采用现金流量模型、税前—税后经济评价, 对某凝析气藏的各种干气回注方案进行了测算, 结果表明, 该气藏只要回注φd=75%的干气就可以达到很高的价值, 没有必要100%的干气回注
现在, 国内外凝析气藏循环注气开采已形成了以下几种基本模式:a) 干气全部回注;b) 回注部分干气;c) 补充外部气源后再回注。其中, 回注部分干气按注气气质又分为两种具体模式:一种是回收C+3后回注干气, 外输剩余部分干气;另一种是回收C+5后, 回注C3-C4的半干气, 剩余的半干气经回收后部分干气外输
循环注气采取何种具体模式, 取决于凝析气藏的实际技术经济条件, 不能一概而论。如果开采过程不仅需要进行方案计算, 而且要求确定最优工作制度 (包括最优注入速度、注入时间和注入压力) 和最佳开采工艺, 那么就需要根据储层静态、动态相态特性, 通过优化计算求得最佳工作制度、开采工艺和开采方案等。在这方面, Pires等人根据注入气和原始气混合物的相态特性分析, 提出了凝析气藏的最大注入量和最佳注入气组分的优化方法, 并将其应用到输气管线及其生产设备的优化上
《2.2 自流注气》
2.2 自流注气
循环注气保压开采需要庞大的地面设施投资和可靠的气源, 往往不可能单独利用一个凝析气藏实施注气开采。当两个凝析气藏有部分面积重叠时, 利用深部高压异常气藏作为气源, 通过井筒使下部天然气自流注入上部凝析气藏, 可以在同一体系中同步开发两个气藏, 节约地面注气设施, 提高凝析油的采收率。
围绕凝析气藏 (田) 的自流注气设想, 我国学者在这方面开展了一些理论研究, 为自流注气进入现场实践创造了条件。例如, 田平等人用数值模拟研究, 将其定量描述为一个气藏的气通过井筒流入另一个气藏的自流过程, 把单一气藏的三维三相拟四组分数学模型改进为一个气藏—井筒—气藏的混合数学模型。他们的数值模拟结果表明, 地层压力及自流注气量都是动态变化的;其压力平衡过程的持续时间与气藏系统的产气速度、两个气藏的储量、地层压力差、边底水能量大小等因素有关;当供气气藏能量及气源充足时, 自流注气是一种经济简便的开采方法
与此同时, 伍轶鸣则进一步地对吉拉克凝析气田 (藏) 的自流注气开采实践进行了研究。他提出利用下部石碳系异常高压凝析气藏天然气对上部正常压三叠系凝析气藏实施自流注气开采的方案, 并围绕这一方案, 进行了开采方式论证、室内实验、数值模拟和方案优选研究。结果表明, 凝析气藏的自流注气开采不但可以节约大量地面设施投资, 而且与衰竭式开采相比还能提高15.6%的烃类采收率
《3 注氮开采》
3 注氮开采
《3.1 注氮开采的技术经济优势》
3.1 注氮开采的技术经济优势
凝析气藏注入非烃气体有五种气质可供选择:空气、氮气 (N2) 、烟道气、二氧化碳 (CO2) 及N2+CO2的混合气
N2在任何地方都可以获取, 它只需要对空气的各组分进行压缩、冷却、蒸馏、分离就可以获得。注N2开采的成本中有51%是用来支付电费, 15%用于气体压缩费用, 而用于N2本身的费用为34%。就气体本身的价格而言, N2与烟道气、CO2和天然气的价格比在美国为1∶1.5∶2.5∶8, N2有很大的价格优势。至于注N2开采的其它两项费用, 事实上是任何一种保持地层压力开采都需要支付的 (在制N2没有工业化的国家它可能比较高) , 这对于采收率提高和N2本身的廉价而言, 可以说是无关大局的。
70年代后期以后, 由于全球天然气价格上涨, 气源紧张, 美国、加拿大和英国等国家纷纷把N2作为保持凝析气藏压力的首选非烃气体。80年代以后, 这些国家在制N2、注N2和脱N2方面实现了工业化, 使注N2开采的经济优势更加显现。仅1999年, 美国公司花费在注氮方面的开支就有15×108美元
《3.2 注氮开采的两个经济评价公式》
3.2 注氮开采的两个经济评价公式
凝析气藏的采收率随注N2量增加而增加, 但不是注得越多越好。一般地说, 置换某一储层空间所需的N2气体积要比天然气的体积小。假设凝析气藏具有3000磅/平方英寸 (20.68 MPa) 的压力, 而井底温度为150 ℉ (65.6 ℃) , 那么要置换100标准立方英尺 (VΘ=2.83 m3) 的甲烷, 将需要84标准立方英尺 (VΘ=2.38 m3) 的N2, 即氮气需量就等于每年天然气产量的84%。
向地层连续注入N2后增加的凝析油采收率, 可以用Kossack和Opdal提出的资金收益公式来分析
资金收益=IVO·$Oil- ($C1-$N2) ·$S·PV (1)
这里, IVO:连续注N2后增加的凝析油地面桶数 (1桶=158.316 L) ;
$Oil:凝析油单位地面桶的销售价;
$C1:千标准立方英尺 (VΘ=28.3 m3) 的甲烷销售价;
$N2:千标准立方英尺氮气的销售价;
$S:注入段塞大小;
PV: 千标准立方英尺储层的孔隙体积。
根据凝析气藏的凝析油采出量可以计算出N2的注入量, 从而计算出资金收益。然而, 对每一个凝析气藏的天然气开采几乎都有一个最佳N2段塞, 它取决于气藏岩层物性、开采工艺、操作费用及烃类产品的销售价格等各种参数。Adler和Crawford提出了一个称为天然气利润指标 (GPI) 的公式可以用来评价凝析气藏开采的“最佳” N2段塞。GPI是指产出的天然气的价值不低于注入的N2成本, 其定义为:
这里, GP:产出的天然气量每千标准立方英尺 (28.3 m3) ;
PG:天然气价格/美元每千标立方准英尺;
N2I: 注入的N2量每千标准立方英尺;
PN2:N2价格/美元每千标准立方英尺。
上述公式不包括总运营费用, 得出的天然气利润指标值是一个小的数量值, 但它在对比N2的注入量和产出天然气的价格上是有价值的, 可以表明一个凝析气藏从主要经济因素上说是否可行。他们的实际研究的结果是, 当注入的N2段塞约为含烃孔隙体积的40%时, 天然气利润指标达到最大值。
《3.3 一个更精确的经济评价研究实例》
3.3 一个更精确的经济评价研究实例
由于凝析气藏开采的技术、经济的复杂性, 应用上述两个简单数学公式及其计算结果, 有时不能作出是否增加投资的最终决策, 必须采用更精确的经济评价方法才能作出。
注N2提高凝析气藏的采收率, 需要增加设备投资和运营费用, 其数量往往比原来花在开发气藏的资金还要多。采用现值比较可以计算未来成本和未来收益的贴现值, 优选凝析气藏的开采方式及其投资方案, 判断注N2开采、注干气开采和降压开采何者最优。
Donohoe和Buchanan最早注意到凝析气藏开采的技术、经济复杂性, 引进了工程经济学的方法进行研究。他们通过三个凝析气藏的现值比较, 发现A和B两个凝析气藏的开采效果比较好, 只有C气藏的注N2开采效果不明显 (见表1)
表1 凝析气藏注氮开采与衰竭式开采和干气回注开采的技术经济比较
Table 1 Technical economic comparison by nitrogen injection vs. pressure depletion development and gas recycling
《表1》
开采方式 | 回注期 t1/a | 工程期 t2/a | 废弃压力* p/psi | 天然气采 收率φ/% | 凝析油采 收率w/% | 总收益 /M$ | 作业成本 /M$ | 资本投资 /M$ | 净营运收益 /M$ | 净现值收益 (15%) /M$ |
A | ||||||||||
降压 | 0 | 24 | 932.0 | 66.0 | 15.8 | 420 180 | 50 765 | 17 200 | 352 216 | 160 964 |
注氮 | 20 | 35 | 1 256.1 | 90.0 | 80.5 | 1 140 043 | 229 913 | 19 743 | 890 387 | 295 578 |
回注干气 | 8 | 33 | 908.6 | 83.3 | 61.7 | 1 012 172 | 167 137 | 18 565 | 826 470 | 218 239 |
B | ||||||||||
降压 | 0 | 25 | 910.5 | 72.6 | 26.6 | 497 370 | 54 810 | 17 200 | 425 360 | 175 604 |
注氮 | 12 | 31 | 1039.9 | 90.0 | 73.0 | 886 170 | 149 176 | 19 895 | 717 099 | 225 744 |
回注干气 | 6 | 31 | 887.8 | 85.4 | 59.5 | 847 308 | 119 387 | 18 435 | 709 485 | 174 971 |
C | ||||||||||
降压 | 0 | 26 | 868.2 | 78.3 | 44.7 | 553 563 | 59 097 | 17 200 | 447 266 | 175 634 |
注氮 | 7 | 30 | 946.9 | 90.5 | 70.8 | 742 580 | 113 055 | 19 895 | 609 630 | 181 196 |
回注干气 | 7 | 32 | 862.2 | 89.5 | 71.7 | 879 075 | 118 235 | 18 370 | 742 469 | 132 047 |
* 1 psi=7.03 kPa
《4 注水和水气交替注开采》
4 注水和水气交替注开采
《4.1注水开采》
4.1注水开采
注水开采可以看成是替代凝析气藏衰竭式开采和注干气开采的另一种经济方法, 这方面已有近10位作者进行了专门研究
1) 由于水的密度高, 所需地面注入压力要求比注入气体和溶剂都低, 因而注水能耗与成本均较低, 尤其适用于深层注水;
2) 由于水的粘度大, 水驱波及系数比注气和溶剂都大;
3) 与直接降压开采相比, 注水开采时凝析油析出较少。由于注水可以保持产层压力, 当压力保持在露点以上, 凝析油不会析出, 这样就能够完全以气态方式采出;
4) 注水促进了三相驱替。在凝析油流动性的饱和度范围内, 三相流动比两相低, 因此, 与反凝析油的开采比, 水驱效率优于注气, 尤其适用于渗透率较低的储层。
由于水驱凝析气藏能绕过和捕集凝析气, 其油气采收率可以得到明显提高。Henderson等人的研究证实, 水驱凝析气藏的采收率可以达到50%以上
Fishlock的研究是用模拟方法, 它运用简化模型量化注水开采的潜在效益。在流体的凝析油气比 (CGR) 为180 STB/MMscf (1 STB/MMscf = 0.005615 L/m3) 时, 在压力衰竭之前通过注入0.25 m3 烃类孔隙体积 (HCPV) 的水之后得到总的烃类采收率。其注水开采优化结果见表2。水驱增加了液和气组分的采收率, 使总的烃采收率按原始储层烃质量计算提高了10%。此外, 在300 STB/MMscf的CGR条件下的更富的临界状态流体, 连续注水可以使总的烃采收率, φ提高21%。
Table 2 Simulation results low-CGR fluid 180 STB/MMscf
《表2》
注水开采 HCPV/m3 | 油压 p*o/psi | 渗透率 /μm2 | 凝析油采收率 φo/% | 天然气采收率 φg/% | 烃类采收率 φ/% | 气藏开采期 /d | 最终压力 p*/psi |
0 | 1000 | 30 | 45.7 | 72.5 | 60.6 | 2 855 | 1 550 |
0 | 500 | 30 | 50.0 | 83.1 | 68.2 | 3 285 | 997 |
0.25 | 1 000 | 30 | 60.0 | 79.2 | 70.7 | 3 040 | 1 702 |
0.25 | 500 | 30 | 62.7 | 85.3 | 75.2 | 3 272 | 1 284 |
* 1 psi=7.03 kPa
注水开采是否可行取决于凝析气藏的特征, 一般可以在整个开采期内连续注水, 也可以在注水后再使气藏压力枯竭。凝析气藏注水不适于低渗透地层和低渗透区, 因生产井见水快, 也使其适用性大大降低。但是, 通过在凝析气藏产生的不流动油气前缘, 采用调节气顶气采油量, 开采效果会有所改善。最近, 加拿大学者Berman提出, 在大多数凝析气藏的低渗透块状构造中, 可以通过内部定向注水技术开采
《4.2水气交替注》
4.2水气交替注
水与凝析油不能混溶, 并且在低渗透区会使凝析油与主要驱替前缘断开, 因此, 传统上认为水不能注入凝析气藏。随着单纯注水开采的进行, 生产井见水使凝析油处于不流动状态。干气虽然能与地层凝析液体混溶, 但用于保持地层压力, 却会过早地使凝析气藏出现气窜, 降低波及效率, 影响凝析油采收率, 并且在高渗透地层使压缩成本因气窜而增高。Jones和Cullick等人分别用数值模拟和驱替实验研究证实, 水气交替注入凝析气藏后, 由于很大部分储层空间被水占据, 总的采收率会提高。结果表明, 水气交替注入既能明显地改善驱油效率, 提高凝析油的采收率, 也能降低生产成本, 提高开采的经济效益。凝析气藏的水气交替注开采, 可以使天然气和凝析油的采收率提高28%~54%
水气交替注工程的关键是掌握水气交替注入比、半周期段塞大小、气藏每口注入井的最终溶剂段塞大小及其科学决策。这些决策是否恰当, 不但影响烃类采收率, 而且影响开采的生产成本与经济效益
《5 注二氧化碳开采》
5 注二氧化碳开采
CO2的相对密度为1.977, 化学性质很稳定, 具有较高的溶解度和流动性。凝析气藏注入CO2不仅能保持地层压力, 阻止反凝析, 而且能增加凝析油体积, 从而提高烃类总采收率。采出的凝析油气经地面设备分离后, CO2再回注到储层。CO2气体不放空既可节约凝析气藏开采的气源成本, 又可使大气环境得到保护。
凝析气藏开采的CO2气源有三种来源:一是本气藏气源, 二是外购气源, 三是天然气发电或热电联产后产生的CO2气源。在美、英等西方发达国家, CO2气源一般来源于向专业公司购买。外购气源在80年代中期以前大都用罐车运送, 以后在西德克萨斯州等地陆续出现了专门的CO2输气管线。
早在80年代前期, 前苏联的阿斯特拉罕凝析气田就开始利用本气藏CO2气源进行开采实验
凝析气藏天然气发电或热电联产后产生的CO2气源用于保持地层压力, 也许是凝析气藏最为经济的一种开采模式
《6 结束语》
6 结束语
制定和设计凝析气藏的开采模式时, 需要确定许多复杂的技术、经济项目和因素, 例如储层地质与物理条件、注入流体类型、注入时间与速度、段塞体积的选择、各种参数及其应用效果, 以及开采阶段、注入量 (体积) 、注入气 (水) 成本、地面设施投资、作业费用、环境影响、凝析油和天然气的采收率、投资收益、净现值收益等。在对比不同开采模式之后, 计算并优化各项开采技术的经济效益, 才能选择出适合本凝析气藏的最佳开采模式。一般地说, 下述结论值得重视:
1) 凝析气藏的气源充足时, 注气开采可以采用75%的干气回注;当两个凝析气藏有部分面积重叠时, 可利用深部高压异常气藏自流注气。
2) 注氮开采有很明显的技术经济优势, 但由于受各种复杂因素的影响, 必须经过精确的经济评价研究才能确定。
3) 适合注水和注二氧化碳开采的凝析气藏, 不但有较好的经济效益, 而且可以节约资源, 减少环境污染。
4) 各种不同的凝析气藏开采模式在一定条件下可以结合应用。
5) 注水及水气交替注、注二氧化碳开采受技术和经济条件限制较大, 前期准备工作一定要充分。例如, 在较平缓构造和非均质特征严重的凝析气藏, 水圈闭储层天然气, 注水会使该类气藏的烃类采收率降低;注二氧化碳开采带来的腐蚀性也是一大技术难题。
凝析气藏的经济开采模式研究表明, 传统的降压开采在许多情况下都是不经济的, 虽然它具有成本低和工艺简单的优点, 但却极大地浪费了宝贵的油气资源。保压开采技术的应用程度及其效益, 一方面取决于各种注入气体或水的制取工艺与商业化程度, 另一方面也取决于气藏开采工艺与手段的完善。在未来5~10年内, 凝析气藏的各种保压开采方法, 将成为油气田开发领域的主要开采模式。其中首先可能是注N2和注水开采模式的普遍应用, 其次是注CO2开采模式, 尤其是凝析气藏天然气发电或热电联产后产生的CO2气源用于保持地层压力的开采模式, 也可能得到广泛应用。