《1. 引言》
1. 引言
由于废弃塑料和废弃轮胎体量大和不可生物降解的特点，其处置问题在香港乃至全球范围内都极具挑战性 [1–5]。这些废弃物大多通过堆放和填埋的方式进行处理 [6,7]，而这种临时的解决方案则会引发一些如潜在的陆地污染、水污染与导致陆地面积稀缺的土地大量占用等次生问题[8,9]。
通常，废弃塑料的种类可分为通用塑料[10]、工程塑料[11]和特种塑料[12]。其中，源于如一次性瓶子、手袋、外套、雨伞和餐具等通用塑料的体量最为庞大 [13,14]。通用塑料商品制造的原材料主要包括聚对苯二甲酸乙二醇酯（PET）、聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯和聚苯乙烯。其中，PET则是最为广泛应用于饮料瓶中的酯基类热塑性塑料。在2015年，PET塑料在世界范围内的初级生产量达到6800万吨[15]。根据美国塑料回收协会和美国化学委员会塑料部的统计，美国在2017年产生的废弃PET瓶数量达到278.2万吨（17.26亿磅），但只有其中的29.2%获得了再生利用[16]。
客车和卡车的废弃轮胎也是主要的固体废弃物 [17]，其通常通过破碎、磨粉后形成橡胶粉末（crumb rubber, CR），被应用于生产和铺筑具有降噪、抗老化、高温稳定性和抗疲劳性能等性能提升的橡胶沥青路面 [18,19]。Paje等[20]认为在间断级配的沥青混合料中，高掺量CR可使轮胎与沥青路面之间产生的噪声降低约 2.5 dB。Wang等[21]认为CR可以提高基质沥青的低温蠕变劲度和高温性能，同时建议其掺量范围为基质沥青质量的15%~20%。
为解决废弃PET的回收利用问题，将其用于沥青路面建设的研究已得到了大量开展。前期研究大多以物理回收方式对废弃PET进行处理，主要将其作为聚合物改性剂或部分替代细骨料，以提高沥青混合料的抗疲劳性、劲度、抗车辙性和强度[22–24]。Modarres和Hamedi [23]将PET粉料（尺寸：0.425~1.18 mm）通过干拌的方式应用于沥青混合料的制备，发现PET颗粒改善了沥青混合料的疲劳性能和劲度。Hassani等[24]采用废弃PET 颗粒（约3 mm）代替沥青混合料中尺寸为3.36~4.75 mm 的骨料，认为相较于不含PET颗粒的混合料，PET改性沥青混合料具有相似的马歇尔稳定度和较低的马歇尔流值。然而，由于PET改性沥青受到高温建筑下潜在污染物排放和储存稳定性差等方面的限制，废弃PET在沥青路面中的物理循环利用受到阻碍。因此，考虑化学回收废弃PET在沥青路面中的应用，以避免上述提及的限制问题。废弃PET最常见的化学回收方法有胺解、醇解和水解[25–27]。然而，后两种方法除需合适的催化剂外，还需更高的化学反应热能[28,29]。从而，设计了一种利用胺解法处理废弃PET以生产功能性添加剂的方法[30]，其已被应用为可显著增强集料和沥青之间黏结性的沥青改性剂，且具有降低沥青混合料水损害和改善抗裂性的能力[30–32]。但是，废弃PET添加剂的回收机理、添加剂与橡胶沥青之间的相互作用机理并未得到充分揭示。为填补这一信息空白及开发综合回收废弃PET和废弃轮胎橡胶用作沥青路面性能增强改性剂的方法，本文旨在通过三乙烯四胺（TETA）和乙醇胺（EA）胺解废弃 PET，研究合成添加剂的化学反应机理，并表征PET添加剂在改性橡胶沥青方面的性质。
《2. 研究计划》
2. 研究计划
为达到研究目标，采用傅里叶变换红外光谱（FTIR）和热分析（TGA-DSC）等方法研究PET添加剂的分子结构、化学组成和热性质。随后，通过红外光谱、黏度、动态剪切流变学（DSR）和多重应力蠕变恢复（MSCR）等试验，评价PET添加剂对橡胶沥青的改性效果。具体研究方案流程如图1所示。
《图1》
图1. 实验步骤流程图。CRMA：CR改性沥青结合料。
《3. 材料和研究方法》
3. 材料和研究方法
《3.1. 原材料》
3.1. 原材料
废弃PET饮料瓶：由当地收集，去除标签和瓶盖后，破碎成最大尺寸为10 mm的碎片。TETA和EA：由Sigma-Aldrich公司提供，作为降解PET碎片的化学试剂，其物化性质见表1。CR：由当地供应商提供，其为尺寸小于30目的胎胶，用于制备橡胶沥青。沥青：Pen60/70 沥青，为香港地区普遍使用的沥青类型。
《表1》
表1 TETA和EA的物化性质
《3.2. PET 添加剂的合成》
3.2. PET 添加剂的合成
采用TETA和EA对废弃PET进行化学处理，其氨解过程与前期研究制备添加剂的处理过程相似[30,31]。对应的PET添加剂分别记作PET-TETA和PET-EA。PET与胺的质量比设定为1∶2。通过初步试验测试，反应温度和时间分别确定为140 ℃和2 h。最后，经真空过滤、反复洗涤、约20 ℃下干燥与研磨过程，得到PET添加剂。
《3.3. PET 添加剂改性橡胶沥青的制备》
3.3. PET 添加剂改性橡胶沥青的制备
首先，将CR颗粒在120 ℃下预热30 min。随后，将18%（相对于沥青质量）的CR颗粒加到沥青中，在 180 ℃和3500 rad·min−1的条件下进行搅拌，制备18% CR改性的橡胶沥青（18CRMA）。最后，2% PET-TETA 和2% PET-EA分别加入到上述橡胶沥青中，在180 ℃条件下搅拌30 min，分别制备出18CRMA2PET-TETA和 18CRMA2PET-EA。
《3.4. 红外光谱分析》
3.4. 红外光谱分析
采用配备衰减全反射检测系统的NicoletTM iS50 FTIR光谱仪（美国赛默飞世尔科学公司）对氨解前后的PET分子结构进行检测，以及用来表征PET添加剂与橡胶沥青之间的物化相互作用。由于检测对象均为有机物，其分子振动发生在4000~400 cm−1中红外波数范围内。同时，研究表明，32次扫描可以最大限度地降低噪声对红外光谱数据采集的影响，且可获得合适的谱图 [33,34]。因此，本研究采用以下测试参数：扫描次数为 32次、分辨率4 cm−1和波数范围为4000~400 cm−1。
《3.5. TGA-DSC 分析》
3.5. TGA-DSC 分析
TGA和DSC联用是一种分析材料化学组成和热性质的常见方法[35]。本研究采用TGA及其微分热重（dw/dt, DTG）来确定废弃PET经化学处理前后的化学组成、分解温度、分解速率和热稳定性。通过对废弃PET及其添加剂的DSC测试结果分析，获取包括结晶转变点、熔点和热解温度的热性质参数。试验条件为：温度控制在50~600 ℃之间，升温速率为20 ℃∙min−1和氮气氛围。
《3.6. 旋转黏度试验》
3.6. 旋转黏度试验
按照美国材料与试验协会（ASTM）D4402标准规范[36]，本研究采用NDJ-1C布式旋转黏度仪（美国阿美泰克公司）在135 ℃和180 ℃下对沥青样品进行旋转黏度（RV）试验，用于表征其工作特性。
《3.7. DSR 试验》
3.7. DSR 试验
根据香港天文台提供的2018年资料，香港的平均气温波动范围为6.8~35.4 ℃ [37]。进而，本研究将评价沥青样品在8~35 ℃中温区域内的抗变形能力。该测试采用由安东帕公司（美国）生产的MCR 702 DSR仪器，试验中使用一对8 mm平行板，在35~8 ℃和固定振荡频率为10 rad∙s−1的条件下对沥青样品进行测试[38]。根据 ASTM D7175标准规范[39]，在上述条件下，控制应变为1%，以确保试验在线性黏弹性区间内对沥青样品的复数模量（G* ）和相位角（δ）进行测试。关于疲劳因子（G* sinδ）的测试，除按照上述ASTM D7175标准规范要求外，沥青样品在试验前需根据ASTM D6521标准进行压力老化试验[40]。
《3.8. MSCR 表征》
3.8. MSCR 表征
为更好地了解沥青样品在不同高温载荷作用下的抗永久变形能力和弹性恢复性，按照美国国家公路与运输协会（AASHTO）T350标准规范[41,42]，采用DSR仪器对沥青进行了MSCR试验。根据ASTM D2872的规范要求[43]，沥青样品首先通过旋转薄膜烘箱试验进行短期老化。随后，将老化沥青在0.1 kPa和3.2 kPa应力水平下进行10次循环蠕变测试（蠕变：1 s；恢复：9 s）。根据MSCR的测试结果，沥青样品的弹性恢复率（R）和不可恢复柔量（Jnr）由公式（1）~（3）计算：
式中，ε0为每个循环蠕变开始时的应变；εc为每个循环1 s蠕变结束时的应变；εr为每个循环的9 s恢复结束时的应变。
《4. 结果与讨论》
4. 结果与讨论
《4.1. PET 添加剂的红外光谱分析》
4.1. PET 添加剂的红外光谱分析
图2为废弃PET及其添加剂的红外光谱测试结果，其主要特征谱带对应的属性与振动类型见表2。经氨解处理后，PET的分子结构发生了破坏。经TETA或EA化学处理后，PET分子结构中位于1710 cm−1处的主要羰基（C=O）谱带未被观察到，而位于1245~1010 cm−1处的醚基（C–O–C）谱带则明显减少。此外，经TETA或EA 处理引起系列降解反应后，位于723 cm−1处归属于PET 结构中苯环上C–H面内弯曲振动的谱带强度明显较小。这些结果表明，废弃PET可以被具有活性氨基和羟基的化学物质彻底降解为较小的分子。
《表2》
表2 废弃PET及其添加剂红外光谱的主要特征谱带
在图2中，PET-TETA谱带中3266 cm−1和1621 cm−1 处信号分别归属于–NH2的N–H的伸缩和弯曲振动，位于1556 cm−1和1500 cm−1处的谱带信号分别归属于– CONH–和–C–NH–结构上N–H的弯曲振动，位于约 1316 cm−1处的谱带信号归属于C–N–C上C–N的伸缩振动，在2846 cm−1附近的谱带信号则是由氢键（– OH…:N）上–OH的伸缩振动引起的。与PET-TETA不同， PET-EA的主要特征谱带主要位于3361 cm−1、3280 cm−1 和约1048 cm−1处，分别归属于–NH2上N–H的反对称和对称伸缩振动及C–O–C的伸缩振动。
《图2》
图2. 废弃PET及其添加剂的红外光谱。
PET经TETA和EA化学处理后的特征结构变化可以用球棍模型来解释，如图3所示。关于TETA的处理， TETA中的伯仲胺基（–NH2和–NH–）会主动攻击PET 主链上的酯基（–COO–），生成具有–CONH–和–CON– 特征结构的生成物。对于EA的处理，EA分子结构上的端基–NH2和–OH使PET降解，形成了具有–CONH–和 C–O–C结构的反应产物。
《图3》
图3. 经TETA和EA处理后PET主要特征结构变化的球棍模型。
《4.2. PET 添加剂的热分析》
4.2. PET 添加剂的热分析
TGA、DTG和DSC常用来评价材料的热性质 [35,44]，其在本研究中被用于了解PET添加剂的热行为及确定其在沥青混合料热拌合过程中的物化条件。图4 和图5分别为废弃PET、PET-TETA和PET-EA基于TGA/ DTG和DSC测试的热分析结果。从图4（a）中可以看出，经化学处理后，初始分解向较低温度移动，且存在不同阶段的质量损失，这与图4（b）中DTG曲线的峰值相对应。随着温度的升高，与EA相比，TETA对PET分子结构的破坏更有效，且在一定温度下对质量损失率的影响更为显著。此外，两种添加剂均表现出三个失重阶段，这表明两种PET添加剂均具有三个不同热性质的组分，而不是单一组分。与PET-EA相比，PET-TETA的热稳定性较差，这是因为TETA提供了更多与PET上酯基反应的位点，且–NH–和–NH2活性基团的大量存在，导致PET的降解更为显著。这些结果已被上述红外光谱分析证明。
《图4》
图4. 废弃PET及其添加剂的热分析。（a）TGA；（b）DTG。T：温度；dm/dt：质量损失率。
《图5》
图5. 废弃PET及其添加剂的DSC曲线。HF：热流；T：温度。
图5为废弃PET及其添加剂吸放热的情况。废弃 PET在245 ℃处的小吸热峰及在424 ℃和472 ℃处的放热峰分别对应熔融温度和热解温度。PET-EA在位于 199 ℃和235 ℃处的吸热峰分别对应于晶体转变点和熔融温度，表明此添加剂在低于199 ℃时表现为晶体颗粒，在235 ℃左右则开始熔融。PET-EA的放热峰在341 ℃附近出现，对应于其热分解温度，表明添加剂在此温度下分解强烈。对于PET-TETA，其在122 ℃附近的第一个峰并不是晶体转变温度或熔化温度，而是对应于添加剂中某一组分的分解温度。这些结果认为，在 175~180 ℃的橡胶沥青拌合温度下，PET-TETA中一些不稳定的小分子能够被分解[45,46]，而PET-EA因熔点达到约235 ℃，其只简单作为功能填料分散在沥青中。 PET-TETA和PET-EA之所以在DSC测试中表现出不同的特征，主要是因为TETA比EA在分子结构上具有更多的胺基，其与PET中酯基的反应机会更多，会导致PET 降解更为严重。
表3为基于TGA、DTG和DSC试验结果的热性质参数。由表可知，PET-TETA含有3种化学成分，其最高分解温度（Td, max）分别为122 ℃、252 ℃和406 ℃，而初始分解温度（Ti ）和最终分解温度（Tf）则分别为 99.2 ℃和499.5 ℃，表明随着温度的上升，PET-TETA 更容易发生分解。相比之下，PET-EA均比PET-TETA的热性质参数高，尤其是Ti（ 275.4 ℃）。总之，PET-TETA 不如PET-EA的热稳定性好。
《表3》
表3 基于TGA、DTG和DSC结果的热性质参数
dm/dt: mass loss rate; dm/dt@max: maximum mass loss rate at stages.
《4.3. PET 添加剂的合成反应机理分析》
4.3. PET 添加剂的合成反应机理分析
基于FTIR和TGA-DSC的物化分析，获取包括现有基团消失和新基团生成、化学成分和热分解等有价值的信息，有助于更好理解PET添加剂的合成反应机理。图6和图7分别为PET-TETA和PET-EA的合成反应机理。 PET具有以酯基为主要特征结构的分子长链，可通过胺解[3]、醇解[47]与水解[48]等化学方式进行破坏处理。在PET与TETA反应过程中，PET主链结构上的酯基受到TETA上–NH2和–NH–的集中攻击，会使聚合物大分子结构遭到破坏，随后生成具有–CONH–和–CO– N(CH2)2结构的小分子[图6（i）~（iii）]与乙二醇[图6 （iv）]。通过水洗去除乙二醇后，得到PET-TETA添加剂，其特征结构和化学成分与FTIR和TGA-DSC的检测结果相一致。
《图6》
图6. PET-TETA添加剂的合成反应机理。（i）、（ii）和（iii）为PET添加剂；（iv）为乙二醇。
《图7》
图7. PET-EA添加剂的合成反应机理。（i）、（v）、（vi）为PET添加剂；（ii）和（iii）是中间产物；（iv）为乙二醇。
与TETA相似，EA具有不同的分子结构，其端基为伯胺（–NH2）和羟基（–OH），在高温作用下与PET 中的酯基相遇并发生反应的概率很高。EA的末端–NH2 与–COO–发生反应，最终形成–CONH–的新键，同时其末端–OH则通过酯交换与–COO–发生反应。通过这些反应，生成了新的产物，如图7（i）~（iii）所示。然而， PET-EA的红外光谱中没有在1700 cm−1附近发现新的谱峰，由此推断新生产物[图7（ii）和（iii）]很可能只是中间产物。随着反应继续进行，这些中间产物转变形成了脱除C=O更稳定的新产物[图7（v）和（vi）]，此结果通过红外光谱进行了验证。
《4.4. 掺加 PET 添加剂后橡胶沥青的工作性能》
4.4. 掺加 PET 添加剂后橡胶沥青的工作性能
图8为PET添加剂改性沥青在135 ℃和180 ℃下的黏度测试结果。由图可知，在这两种温度的条件下，2% PET-TETA或2% PET-EA不会降低18CRMA的黏度。换句话说，无论添加剂类型如何，2%的掺量不能改善 18CRMA的工作特性，同时改性沥青与18CRMA的黏度-温度关系仍接近。这是因为大量的CR通过吸收基质沥青的轻组分，膨胀到相对较大的体积，从而使少量的 PET添加剂除了化学反应和吸收作用外不能有效地改变橡胶沥青的黏度。总体而言，PET添加剂对沥青材料的热拌加工过程没有消极作用。
《图8》
图8. 在不同温度下PET添加剂改性CRMA的黏度变化。
《4.5. PET 添加剂改性橡胶沥青的红外光谱分析》
4.5. PET 添加剂改性橡胶沥青的红外光谱分析
为确定PET添加剂能否与橡胶沥青中的化学组分发生反应，本研究对18CRMA、18CRMA2PET-TETA和 18CRMA2PET-EA进行了红外光谱测试，其结果及主要特征谱带的变化分别如图9和表4所示。由图和表可知，将PET-TETA和PET-EA加入到CRMA中后，主要变化发生在归属于苯环骨架振动的1578 cm−1和1535 cm−1处，以及归属于苯环上C–H面内弯曲振动的723 cm−1处。相比之下，特别是18CRMA2PET-TETA，这些位置处的峰强明显较低。对于CRMA，在746 cm−1处归属于–C–NH–上C–N弯曲振动的峰可能来源于硫化助剂，其强度随着PET添加剂的掺加而增加。这一结果正说明，添加剂和橡胶沥青之间没有发生任何的化学反应。相反，受到添加剂中–NH2和–NH–结构的影响，PET添加剂和橡胶沥青之间的物理相互作用则十分显著。这种物理作用主要来源于如范德华力和氢键的分子间作用力，橡胶沥青中一些如羟基和羧基的极性分子基团与添加剂中的胺结构发生相互作用。进而，红外光谱结果表明，CR的存在不会对这种物理相互作用有明显的影响。
《图9》
图9. PET添加剂改性CRMA的红外光谱。
《表4》
表4 所研究沥青的主要红外光谱特征谱带
《4.6. 复数模量、相位角和疲劳因子》
4.6. 复数模量、相位角和疲劳因子
图10为18CRMA、18CRMA2PET-TETA 和18CRMA2PET-EA的复数模量和相位角。由图可知，在中温区域内，PET-TETA明显降低了18CRMA的复数模量，增大了相位角，而PET-EA则略微提高了18CRMA 的复数模量，减小了相位角。这表明，PET-TETA赋予了18CRMA更强的黏性特征，而PET-EA则赋予 18CRMA更高的弹性特征。这是因为沥青在高温制备过程中，PET-TETA中某一个组分因分解温度较低而被分解形成更小的分子，以液体状态下较好地分散在橡胶沥青中，增大了沥青材料的黏性特性。然而，由于PETEA具有高的分解温度，其所有组分均以固体状态稳定存在，致使沥青发生了硬化。这些结果可由上述热分析结果证实。
《图10》
图10. 18CRMA、18CRMA2PET-TETA和18CRMA2PET-EA的复数模量和相位角。
图11为18CRMA、18CRMA2PET-TETA和18CRMA2PET-EA经长期老化后的疲劳因子试验结果。根据AASHTO M320中有关高性能沥青路面的规范要求[49]，对应于G* sinδ值为5000 kPa的温度可作为失效温度，其结果如表5所示。由此可见，PET-TETA明显降低了18CRMA 的疲劳因子，其失效温度从16.3 ℃降低到了10.5 ℃，而 PET-EA对疲劳因子和失效温度几乎无影响。这表明， PET-TETA对18CRMA的抗疲劳性能具有显著的积极作用，而PET-EA则无此作用。
《图11》
图11. 18CRMA、18CRMA2PET-TETA和18CRMA2PET-EA的疲劳因子。
《表5》
表5 橡胶沥青的疲劳失效温度
《4.7. PET 添加剂改性橡胶沥青的 MSCR》
4.7. PET 添加剂改性橡胶沥青的 MSCR
图12为用于表征橡胶沥青在64 ℃及控制应力为 0.1 kPa和3.2 kPa时抗永久变形性的累积应变变化趋势。由图可知，在两种应力水平下，PET-TETA均导致 18CRMA积累应变量增加，而PET-EA则相反。这表明， PET-TETA不能提高18CRMA的抗永久变形性，而PETEA则可以。这主要是由于部分固相PET-TETA在64 ℃时变成了半液态成分分散到沥青中导致的，而PET-EA 则作为填料填充在沥青中，此结果已经得到前述热分析结果的验证。
《图12》
图12. 18CRMA、18CRMA2PET-TETA和18CRMA2PET-EA在控制应力为0.1 kPa（a）和3.2 kPa（b），温度为64 ℃下的累积应变。
图13和图14分别为橡胶沥青的弹性恢复率（R）和不可恢复柔量（Jnr）。在应力控制为0.1 kPa时，2% PET-TETA使18CRMA的R0.1和Jnr0.1分别降低和增加了 11.0%和0.038 kPa−1，而2% PET-EA则使18CRMA的R0.1 和Jnr0.1分别增加和降低了3.8%和0.009 kPa−1。这表明，在小应力水平和64 ℃条件下，PET-TETA使18CRMA对应力更为敏感，且削弱了其抗变形性，而PET-EA则对 18CRMA的应力敏感性和弹性回复的影响较小。当加载应力为3.2 kPa时，两种添加剂对18CRMA的R3.2均没有明显变化。当PET-TETA和PET-EA分别加入到18CRMA 中，其Jnr3.2仅从0.285 kPa−1分别微小变化为0.314 kPa−1 和0.264 kPa−1。根据AASHTO M332规范要求[50]，Jnr3.2 值均能满足E等级要求（Jnr3.2小于0.5 kPa−1）。这些结果表明，两种添加剂的加入对18CRMA在高应力下敏感性变化的影响不大，不会降低18CRMA在重载交通条件下的良好承载力。
《图13》
图13. 在0.1 kPa和3.2 kPa下18CRMA、18CRMA2PET-TETA和 18CRMA2PET-EA的弹性恢复率。
《图14》
图14. 在0.1 kPa和3.2 kPa下18CRMA、18CRMA2PET-TETA和 18CRMA2PET-EA的不可恢复柔量。
《5. 结论》
5. 结论
本研究采用TETA和EA分别对废弃PET进行了胺解，制备了两种添加剂（PET-TETA和PET-EA），表征了其分子结构、热性质和反应合成机理。进一步通过化学和流变分析，评价了这两种添加剂对掺加18% CR的橡胶沥青性能的影响。研究结论总结如下：
（1）红外光谱和TGA-DSC测试结果表明，两种PET 添加剂均含有三种功能性胺基基团组分。PET-TETA被降解形成了更小的分子，而PET-EA则作为填料在改性沥青高温制备过程中保持稳定。
（2）添加剂合成机理分析表明，PET的酯基（– COO–）遭到破坏，导致长链断裂；由于受到TETA和 EA中胺基的攻击，生成了具有–CONH–和–CO–N(CH2)2连接结构的小分子。
（3）红外光谱分析表明，PET添加剂与橡胶沥青之间的主要相互作用是物理作用。
（4）当加入少量（2%）PET添加剂时，橡胶沥青的工作特性不会受到明显影响。
（5）PET-TETA明显增加了橡胶沥青的抗疲劳性能，而PET-EA则改善了橡胶沥青的抗变形性能。
（6）MSCR测试结果表明，加入PET添加剂后，橡胶沥青在64 ℃和3.2 kPa的高应力状态下仍能保持原有的抗变形能力。
总体而言，废弃PET可通过化学方式回收处理为改善橡胶沥青整体性能的功能性添加剂。本研究所开发的回收方法不仅可以缓解废弃PET与废弃轮胎的填埋问题，而且可以将这些废弃物转化为用以建造耐久性路面的增值新材料。今后，将从室内和现场应用方面进一步开展这两种废弃物对沥青混合料性能的影响研究。
《致谢》
致谢
全体作者感谢香港环境及自然保育基金项目（84/2017）和河南省交通运输厅科技项目（2020J6）的大力支持。
《Compliance with ethics guidelines》
Compliance with ethics guidelines
Xiong Xu, Zhen Leng, Jingting Lan, Wei Wang, Jiangmiao Yu, Yawei Bai, Anand Sreeram, and Jing Hu declare that they have no conflict of interest or financial conflicts to disclose.
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