大块金属玻璃 (BMG) 由于其特殊的结构, 具有机械性能好、抗腐蚀性能高、软磁性能优异和储氢能力高等优点, 不仅有理论研究意义, 而且有工程应用价值, 因而备受关注, 成为材料领域的研究热点之一。A.Inoue提出了BMG合金配制的三大原则:多组元、原子半径差比率大于12%以及组元间混合热负值要大
笔者用三种方法计算了Pd基、Zr基、Mg基以及La基BMG合金原子半径差比率Δd、原子电负性差比率Δe以及化学键离子率v等三个物理参数, 以大块金属玻璃形成的临界冷却速度Rc作为合金GFA的评价参量 (见表1)
《1 BMG合金物理参数的选取与计算》
1 BMG合金物理参数的选取与计算
BMG作为热力学上亚稳定的重要工程材料, 其形成是一个动力学问题。任何动力学过程的进行总需要克服一定的能量, 这个能量通常称为势垒或激活能。若此势垒高, 则质点活化到足以克服此势垒的概率就小, 所需要的时间就长;反之, 概率就大。结晶势垒是描述物质由非晶态转变成晶态所需要克服的能量。结晶势垒大小与物质的结构化学特性, 如键性、键强、原子大小以及原子排列几何方式等有关。化学物质的结构与性能主要由其组成的原子性质和化学键的性质所决定, 化学键表示原子间的作用力。Pauling 原子电负性是由热化学数据得出的, 因此, 原子之间的这种电负性差能反映化学键的键强和混合热的大小, 并且电负性与键性之间有定量关系, 笔者采用Hooydank关系式来计算v以表示化学键的键性
表1 BMG物理参数和临界冷却速度 (Rc) Table 1 Physical parameters and critical cooling velocity (Rc) of BMG
《表1》
序号 | 合金名称 | Δd1 | Δd2 | Δd3 | Δe1 | Δe2 | Δe3 | v1 | v2 | v3 | Rc /K·s-1 | ||||||||||
1 | Mg75Ni15Nd10 | 0.864 33 | 0.231 19 | 0.573 81 | 0.732 67 | 0.298 61 | 0.723 46 | 0.581 4 | 0.174 63 | 0.580 56 | 46.1 | ||||||||||
2 | Mg65Ni20Nd15 | 0.809 6 | 0.238 39 | 0.527 12 | 0.619 05 | 0.343 75 | 0.622 86 | 0.454 53 | 0.207 55 | 0.463 55 | 30.0 | ||||||||||
3 | Mg70Ni15Nd15 | 0.865 4 | 0.237 26 | 0.634 01 | 0.731 34 | 0.343 14 | 0.623 68 | 0.581 4 | 0.207 1 | 0.475 51 | 178.2 | ||||||||||
4 | Mg65Cu25Y10 | 0.738 13 | 0.214 4 | 0.649 52 | 0.472 22 | 0.368 42 | 0.661 52 | 0.309 09 | 0.2 | 0.524 33 | 50.0 | ||||||||||
5 | Mg80Ni10Nd10 | 0.914 5 | 0.230 51 | 0.691 11 | 0.831 78 | 0.339 51 | 0.695 6 | 0.712 | 0.204 46 | 0.573 33 | 1 212.4 | ||||||||||
6 | Zr57Ti5Al10Cu20Ni8 | 0.687 69 | 0.196 92 | 0.619 03 | 0.487 78 | 0.240 78 | 0.610 95 | 0.322 56 | 0.136 87 | 0.478 43 | 10.0 | ||||||||||
7 | Zr65Al7.5Cu17.5Ni10 | 0.699 2 | 0.206 99 | 0.611 98 | 0.498 78 | 0.243 23 | 0.634 75 | 0.332 25 | 0.138 45 | 0.489 53 | 1.5 | ||||||||||
8 | Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5 | 0.380 39 | 0.242 69 | 0.478 31 | 0.628 22 | 0.220 27 | 0.398 28 | 0.457 37 | 0.123 77 | 0.266 86 | 1.4 | ||||||||||
9 | Zr66Al8Ni26 | 0.725 41 | 0.218 49 | 0.745 68 | 0.551 72 | 0.216 22 | 0.702 41 | 0.380 95 | 0.121 21 | 0.563 18 | 66.6 | ||||||||||
10 | Zr66Al8Cu7Ni19 | 0.723 64 | 0.213 44 | 0.657 49 | 0.545 02 | 0.227 77 | 0.619 01 | 0.374 59 | 0.128 52 | 0.491 68 | 22.7 | ||||||||||
11 | Zr66Al8Cu12Ni14 | 0.735 12 | 0.209 83 | 0.551 58 | 0.559 96 | 0.235 81 | 0.573 9 | 0.388 85 | 0.133 66 | 0.443 48 | 9.8 | ||||||||||
12 | Zr66Al9Cu16Ni9 | 0.722 37 | 0.205 36 | 0.588 5 | 0.540 23 | 0.242 49 | 0.589 88 | 0.370 08 | 0.137 97 | 0.455 36 | 4.1 | ||||||||||
13 | Zr38.5Ti16.5Ni9.75Cu15.25Be20 | 0.373 07 | 0.233 76 | 0.444 36 | 0.571 79 | 0.221 56 | 0.357 63 | 0.400 35 | 0.124 58 | 0.233 45 | 1.4 | ||||||||||
14 | Zr39.88Ti15.12Ni9.58Cu13.77Be21.25 | 0.382 57 | 0.245 36 | 0.465 66 | 0.606 77 | 0.221 24 | 0.388 58 | 0.435 52 | 0.124 38 | 0.256 31 | 1.4 | ||||||||||
15 | Zr42.63Ti12.37Ni10Cu11.25Be23.75 | 0.384 06 | 0.247 18 | 0.493 13 | 0.654 19 | 0.219 69 | 0.412 61 | 0.486 09 | 0.123 4 | 0.279 29 | 5.0 | ||||||||||
16 | Zr44Ti11Ni10Cu10Be25 | 0.387 65 | 0.251 57 | 0.502 49 | 0.679 93 | 0.218 92 | 0.436 36 | 0.515 07 | 0.122 91 | 0.310 55 | 12.5 | ||||||||||
17 | Zr45.38Ti9.62Ni10Cu8.75Be26.25 | 0.391 24 | 0.255 95 | 0.523 41 | 0.704 91 | 0.217 97 | 0.476 9 | 0.544 29 | 0.122 32 | 0.347 11 | 17.5 | ||||||||||
18 | Zr46.25Ti8.25Ni10Cu7.5Be27.5 | 0.394 79 | 0.260 3 | 0.550 65 | 0.725 32 | 0.216 8 | 0.525 85 | 0.570 74 | 0.121 58 | 0.390 9 | 28.0 | ||||||||||
19 | La55Al25Ni20 | 0.820 34 | 0.281 35 | 0.571 06 | 0.632 65 | 0.319 44 | 0.275 04 | 0.462 69 | 0.190 08 | 0.169 66 | 67.5 | ||||||||||
20 | La55Al25Ni10Cu10 | 0.818 18 | 0.272 73 | 0.620 89 | 0.622 45 | 0.337 84 | 0.472 43 | 0.451 85 | 0.203 25 | 0.333 99 | 22.5 | ||||||||||
21 | La55Al25Cu20 | 0.816 03 | 0.264 1 | 0.563 53 | 0.612 24 | 0.355 26 | 0.255 07 | 0.441 18 | 0.216 | 0.156 58 | 72.3 | ||||||||||
22 | La66Al14Cu20 | 0.822 35 | 0.289 38 | 0.612 12 | 0.594 02 | 0.384 21 | 0.544 9 | 0.422 49 | 0.237 78 | 0.384 09 | 37.5 | ||||||||||
23 | La55Al25Ni5Cu10Co5 | 0.818 18 | 0.272 73 | 0.672 53 | 0.622 45 | 0.337 84 | 0.583 46 | 0.451 85 | 0.203 25 | 0.496 03 | 18.8 | ||||||||||
24 | La55Al25Ni15Cu5 | 0.819 26 | 0.277 04 | 0.724 88 | 0.627 55 | 0.328 77 | 0.575 28 | 0.457 25 | 0.196 72 | 0.430 68 | 34.5 | ||||||||||
25 | La55Al25Ni5Cu15 | 0.817 1 | 0.268 42 | 0.728 45 | 0.617 35 | 0.346 67 | 0.574 09 | 0.446 49 | 0.209 68 | 0.495 8 | 35.9 | ||||||||||
26 | Pd77.5Cu6Si16.5 | 0.830 44 | 0.141 93 | 0.782 67 | 0.758 94 | 0.169 7 | 0.791 7 | 0.611 53 | 0.092 72 | 0.673 68 | 100.0 | ||||||||||
27 | Pd77Cu6Si17 | 0.824 25 | 0.141 91 | 0.784 17 | 0.752 07 | 0.169 96 | 0.793 17 | 0.602 65 | 0.092 87 | 0.692 07 | 125.0 | ||||||||||
28 | Pd40Ni40P20 | 0.791 98 | 0.167 94 | 0.417 93 | 0.446 15 | 0.169 23 | 0.373 74 | 0.287 13 | 0.092 44 | 0.239 | 0.167 | ||||||||||
29 | Pd40Cu30Ni10P20 | 0.793 76 | 0.175 02 | 0.534 46 | 0.423 08 | 0.134 62 | 0.531 54 | 0.268 29 | 0.072 17 | 0.383 26 | 0.1 | ||||||||||
30 | Pd79.5Cu4Si16.5 | 0.830 71 | 0.143 29 | 0.836 84 | 0.786 74 | 0.172 95 | 0.843 61 | 0.648 44 | 0.094 66 | 0.739 63 | 500.0 |
的最现实的参数, Rc越小, 表明合金非晶形成能力越强。笔者基于加权平均原理 (权重为组元的原子百分率) , 用三种不同方法分别计算了Δd, Δe和v:①把合金体系的组元看作两大类, 即原子半径大的和原子半径小的, 电负性大的和电负性小的;②在第一种方法的基础上消除权重的影响;③把合金中的组元两两配对进行计算, 然后平均。三种方法处理Δd的计算公式分别为
式中, Δd1, Δd2, Δd3的下标表示采用的方法, xi, di和n1分别为合金中大原子的原子百分含量、半径和原子个数;xj, dj和n2分别为合金中小原子的原子百分含量、半径和原子个数;n为合金中的组元数;C
Δe的三种计算方法与Δd计算公式的形式完全相同。v的三种处理方法分别为:
式中v1, v2, v3的下标表示采用的方法, xi, ei和n1分别为合金中大电负性原子的原子百分含量、电负性和原子个数;xj, ej和n2分别为合金中小电负性原子的原子百分含量、电负性和个数;n为合金中的组元数;C
《2 结果与分析》
2 结果与分析
Mg基、Zr基、La基以及Pd基等四种BMG合金的Δd, Δe和v与BMG合金玻璃形成Rc的关系及其拟合曲线见图1至图3, 拟合曲线方程和相关系数 (R) 见表2。
从图1至图3和表2可知, 所有拟合曲线为二
《图1》
图1 Mg基、Zr基、La基、Pd基四种BMG 的Δd与玻璃形成Rc的关系 Fig.1 The relation between Rc forming glass and Δd of Mg-based, Zr-based, La-based and Pd-based BMG
次或三次型曲线, 不管用什么处理方法, Δe , Δd和v等三个参量与BMG合金的玻璃形成临界冷却速度 (Rc) 都是在三个参量达到某个数值
《图2》
图2 Mg基、Zr基、La基、Pd基四种BMG 的Δe与玻璃形成Rc的关系 Fig.2 The relation between Rc forming glass and Δe of Mg-based, Zr-based, La-based and Pd-based BMG
时Rc有极小值, 只是对于不同的合金体系, Rc出现极小值所对应的上述三个物理参量的数值不同而已, 表明合金玻璃形成能力与这三个参数之间的关系并不是越大越好, 或越小越好。根据Pauling电负性的定义可知, 电负性差值越大, 原子混合热也是越大的, 所以, 认为原子半径差和混合热越大, 合金非晶形成能力也越大的观点值得进一步研究, 并且曲线拟合相关系数大部分在0.8以上, 可见三个参数与Rc间的极小值关系是可信的。
《图3》
图3 Mg基、Zr基、La基、Pd基四种BMG 的v与玻璃形成Rc的关系 Fig.3 The relation between Rc forming glass and v of Mg-based, Zr-based, La-based and Pd-based BMG
从图1可知, 在五种BMG合金体系中, Rc与Δd间的关系都表现出了极小值, 这不是偶然的。根据近代物理的研究成果
从图2和图3可知, Rc与Δe的关系都表现出了极小值的关系, 这也有它的必然性。由于两原子靠近时, 一般会形成化学键, 这种化学键通常同时包含共价键和离子键成分。共价键具有方向性和饱和性
表2 Mg基、Zr基、La基、Pd基四种BMG的三个参数 (Δd, Δe, v) 与其临界冷却速度 (Rc) 的拟合曲线方程及其平方相关系数 (R) Table 2 The fit curve equations and squared-coefficients (R) between three related parameters (Δd, Δe, v) and the Rc of Mg-based, Zr-based, La-based and Pd-based BMG
《表2》
BMG 参量 | Mg 基 | Zr-Al-TM 基 | Zr-Ti-TM 基 | La 基 | Pd 基 | ||||||||||||||
Δd | Δe | v | Δd | Δe | v | Δd | Δe | v | Δd | Δe | v | Δd | Δe | v | |||||
A① | 59.16E3 | 76.75E2 | 30.27E2 | 49.00E3 | 15.14E3 | 89.90E2 | 24.23E2 | 6.13E2 | 3.24E2 | 1.46E9 | -4.01E6 | -1.31E6 | 4.32E5 | 7.80E3 | 3.38E3 | ||||
A② | 3.201E6 | 1.225E6 | 61.44E2 | 12.12E3 | 50.16E2 | 40.33E2 | 32.16E2 | 52.27E3 | 41.77E3 | 8.86E5 | 1.47E5 | 8.49E4 | 3.84E3 | 7.58E4 | 6.33E4 | ||||
A③ | 34.26E3 | 5.066E6 | -1.28E6 | 807.61 | 19.66E2 | 11.71E2 | 461.90 | 36.456 | 8.945 | 2.35E3 | 2.14E2 | 1.33E2 | 2.07E3 | 1.26E3 | 6.78E2 | ||||
B1① | -14.92E4 | -26.71E3 | -14.69E3 | -13.94E4 | -58.96E3 | -51.93E3 | -6.05E3 | -20.36E2 | -14.53E2 | -5.36E9 | 1.96E7 | 8.87E6 | -1.07E6 | -2.86E4 | -1.79E4 | ||||
B1② | -2.72E7 | -6.89E6 | -65.77E3 | -11.92E4 | -41.23E3 | -58.27E3 | -27.01E3 | -47.10E4 | -66.93E4 | -9.58E6 | -1.26E6 | -1.20E6 | -4.48E4 | -1.01E6 | -1.56E6 | ||||
B1③ | -11.87E4 | -2.28E7 | 7.53E6 | -27.50E2 | -6.54E3 | -50.74E2 | -20.94E2 | -2.90E2 | -170.2 | -6.99E3 | -7.38E2 | -4.79E2 | 7.65E3 | -5.03E3 | -3.71E3 | ||||
B2① | 93.74E3 | 22.62E3 | 16.92E3 | 99.19E3 | 57.31E3 | 75.78E3 | 3.78E3 | 16.93E2 | 16.39E2 | 6.54E9 | -3.19E7 | -2.00E7 | 6.65E5 | 2.44E4 | 2.07E4 | ||||
B2② | 5.79E7 | 9.68E6 | 17.66E4 | 29.28E4 | 84.79E3 | 21.07E4 | 56.74E3 | 1.06E6 | 2.68E6 | 3.45E7 | 3.60E6 | 5.64E6 | 1.31E5 | 3.33E6 | 9.51E6 | ||||
B2③ | 10.23E4 | 3.41E7 | -1.47E7 | 2.36E3 | 5.46E3 | 5.53E3 | 2.37E3 | 5.24E2 | 5.62E2 | 5.24E3 | 7.30E2 | 5.47E2 | 6.71E3 | 4.67E3 | 4.42E3 | ||||
B3① | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | -2.66E9 | 1.73E7 | 1.51E7 | 0 | 0 | 0 | ||||
B3② | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | -4.15E7 | -3.42E6 | -8.80E6 | 0 | 0 | 0 | ||||
B3③ | 0 | -1.70E7 | 9.58E6 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | ||||
R① | 0.90401 | 0.89734 | 0.93555 | 0.55048 | 0.86755 | 0.86596 | 0.99125 | 0.99168 | 0.95465 | 0.93602 | 0.96026 | 0.95581 | 0.54841 | 0.85342 | 0.92255 | ||||
R② | 0.50415 | 1.00000 | 0.5835 | 0.98297 | 0.98703 | 0.98676 | 0.98758 | 0.9819 | 0.98237 | 0.93413 | 0.94407 | 0.95081 | 0.97614 | 0.99303 | 0.9928 | ||||
R③ | 0.86212 | 0.98028 | 0.89192 | 0.97908 | 0.88015 | 0.92572 | 0.96605 | 0.96606 | 0.97978 | 0.97601 | 0.87542 | 0.84811 | 0.74319 | 0.68796 | 0.70413 |
注:A, B1, B2, B3分别表示拟合多项式的零次、一次、二次以及三次方项的常系数;①、②和③分别表示数据处理方法
性和饱和性, 离子晶体倾向于紧密堆积, 离子键占优势的物质容易形成晶体, 不易形成非晶体。在化合物中, 电负性相差大的元素都以离子键结合, 电负性小的元素则以共价键结合, 居于两者之间的是以离子-共价混合键结合。由离子-共价混合键组成的物质, 既有离子晶体容易变更键角、易造成无对称变形的趋势, 又有共价键不易变更键长和键角的趋势, 最容易成为玻璃。前者造成玻璃结构的长程无序, 后者造成结构的近程有序。根据量子化学理论
总之, 要正确地判定BMG合金的玻璃形成能力, 必须综合Δd, Δe和v三个参数来考察, 例如Pd-Cu-Si和Mg-Ni-Nd两大体系的三个物理参数都同时走极端, 因而其玻璃形成能力在五大体系中是最差的;而Zr-Al-TM和La基两大体系的上述三个参数都比前面两大体系小, 其玻璃形成能力比前两大体系强;Pd-Ni-Cu-P和Pd-Ni-P三个物理参量处在五大体系的中间位置, 其玻璃形成能力最强。Zr-Ti-Be-TM体系三个物理参量在五大体系中是最小的, 虽然其玻璃形成能力较强, 但比Pd-Ni-Cu-P和Pd-Ni-P差。这又一次表明, 玻璃形成能力强的合金体系, 其各个组元的原子百分含量、组元原子之间的半径差以及电负性差这三者之间的搭配是和谐的, 这样形成的团簇分子数量、分子构型以及小原子填充效应等方面的搭配是最佳, 置换元素的最佳添加量规则可能与此规律有关。
《3 结论》
3 结论
1) Δd, Δe和v与合金的玻璃形成能力都出现极小值现象, 对于不同的合金体系, 极小值出现的位置不同。
2) 玻璃形成能力强的合金体系, 其各个组元的原子百分含量、组元原子之间的半径差以及电负性差这三者之间的搭配是最和谐的。
3) 金属玻璃合金的最优成分范围以及各种添加元素的最佳添加量现象, 可能与Δd, Δe和v出现极小值现象有关。